Napady

Bod tání oceli

Bod tání nerezové oceli je teplota, při které začíná přechod z pevného do kapalného stavu. Hodnota tohoto parametru se bere v úvahu při použití slitiny. Záleží na struktuře materiálu, použité technologii výroby a samotná teplota závisí na procentu uhlíku (čím více je ve složení, tím nižší je teplota tání).

Veškeré dotazy týkající se technických parametrů můžete položit konzultantům společnosti BETALL, která se zabývá prodejem nerezové oceli. pronájem.

Je poměrně obtížné určit přesný bod tání nerezové oceli, protože má vícesložkové chemické složení – každý prvek má svůj vlastní indikátor. Nejvyšší hodnocení mají slitiny na bázi titanu.

Rozdíl mezi počátečními a konečnými teplotami tání udává čistotu produktu. Proto je indikátor teploty často indikován v rozsahu – průměrná hodnota pro nerezovou ocel je 1300-1500 °C. Slitina stříbra, manganu, niklu, mědi, zinku atd. je pájka. Používají se také uhlíkové elektrody, které umožňují svařování dosti tvrdých slitin.

kov	bod tání, C
železo	1540
měď	1084
hořčíku	650
nikl	1455
molybden	2622
chrómu	1907
manganu	1244

Armatura

Vyztužení podle značek

A1
A2
A240
A3
A3 25G2S
A3 35GS
A300
A3 A400C
A3 A500C
V500
AT800

5 mm
6 mm
8 mm
10 mm
12 mm
14 mm
16 mm
18 mm
20 mm
22 mm
25 mm
28 mm
32 mm
36 mm
40 mm

ASP
Záliv
Helical
Pro založení
Ležící
Neměřeno
Nerez
Vlnitá A3
Spirála
Ocel, kov
Konstrukce

Nosníky podle velikosti

10
12
14
16 (160 mm)
18 (180 mm)
20 (200 mm)
22 (220 mm)
24 (240 mm)
25 (250 mm)
36 (360 mm)

30Sh1
35Sh2
B1
B2
T-nosník
Širokopřírubový I-nosník
Jednokolejka M
Sloupec I-nosník K
Svařovaný I-nosník
Ш1
Ш2

R18
R24
R43
R50
R65
Použité kolejnice
Upevnění na kolejnici

druhy

Kalibrovaný čtverec
Nerezový čtverec

druhy

Bronzová příčka
Kalibrovaná tyč
Kovová tyč
Niobová tyč
Pozinkovaná tyč
Plechová tyč
Nerezová tyč
ocelová tyč
Kruh válcovaný za tepla
Kalibrovaný kruh GOST od výrobce
Kruh z nerezové oceli GOST
Pozinkovaný kruh
Hexahedron

druhy

hliníkový plech
Plech válcovaný za tepla
Vlnitý plech
Nerezový plech
Plech pozinkovaný
Děrovaný plech
Tahokov (EPS)
Kosočtverečný list
Plech válcovaný za studena
Čočkový list

druhy

Pás válcovaný za tepla
Páska z nerezové oceli
Pozinkovaný pás
Obvazová páska
kovová páska
páska
Pozinkovaný pás

druhy

Hliníkový drát
Výztužný drát VR
pletací drát
Drátěná tyč
Pozinkovaný drát
Mosazný drát
Měděný drát
Nerezový drát
Nichromový drát
Drát pozinkovaný
Pružinový drát
Svařovací drát
Ocelový drát
Ocelové lano
Drát Egoza
Ostnatý drát v cívkách

druhy

Hliníkový profil
Flexibilní profil
Ohnutý profil
Čtvercový profil
Montážní profil
Profil z nerezové oceli
Pozinkovaný profil
T-profil

druhy

Oboustranný vlnitý plech
Obložení plotu
Střešní krytina
Nosný vlnitý plech
Pozinkovaná vlnitá lepenka
Profilované plechy se vzorem
Vlnitý obklad stěn
Tvarovaný vlnitý plech

Profesionální podlahy С8
Profesionální podlahy С10
Profesionální podlahy С20
Profesionální podlahy С21
Palubovka NS35
Palubovka NS44
Profilovaný H57
Profilovaný H60
Profilovaný H75
Profilovaný H114

druhy

Hliníková síťovina
Výztužná síťovina
Vyztužená síťovina
Jemná síťovina
Síť z nerezové oceli
Síťovina pozinkovaná
Proutěná síťovina
Drátěné pletivo
Rabitz
Svařovaná síťovina
Ocelové pletivo
Tkaná síťovina
Tahokovová síť (CPVS)

Silniční síť
Plotové pletivo
Síťové zdivo
Oplocení pletivo
Stavební pletivo
Sádrové pletivo

druhy

Bezešvé trubky
Hliníkový profil
Čtvercový hliník
Obdélníkový hliník
Kulatý hliník
Trubky velkého průměru
Trubky VGP
Trubky válcované za tepla
Plotové trubky
Trubky tlustostěnné
Čtvercové trubky
Obdélníkové trubky
Kulaté trubky
Trubky z nerezové oceli
Pozinkované trubky
Profilové trubky
Elektricky svařované trubky
AISI trubka
Použité trubky
Trubky 20x20x2
Trubky 40x20x2
Trubky 60x60x3
Trubky 80x80x3

15 × 15
20 × 20
40 × 40
50 × 50
60 × 60
80 × 80
100 × 100
40 × 20
60 × 40

druhy

Ohnuté rohy
Úhly válcované za tepla
Nestejné úhly
Rohy z nerezové oceli
Pozinkované rohy
Stejné úhly

Značky

Kanál 5 (P, U)
Kanál 6
Kanál 6,5 (P, U)
Kanál 8
Kanál 10
Kanál 12
Kanál 14P, 14U
Kanál 16
Kanál 18, 18P
Kanál 20P, 20U
Kanál 22P, 22U
Kanál 24
Kanál 27P, 27U

Ohnutý kanál
Za tepla válcované kanály

Kanál 80
Kanál 100
Kanál 300
Kanál 360
Kanál 400
Kanál 500

AISI

AISI analog
AISI 201
AISI 202
AISI 303
AISI 304
AISI 310
AISI 316
AISI 321
AISI 409
AISI 410
AISI 420
AISI 430
AISI 439
AISI 440
AISI 904l

Dekorativní nerezová ocel
Nerezové zrcadlo
Nerezová ocel matná
Perforovaná nerezová ocel
Vlnitá nerezová ocel
Nerezová ocel leštěná

Sortiment

Profil
Náměstí
Obdélníkový
Kolo

Sortiment

Výztužné klece
Pevné části
Ocelové příruby
Ocelové ohyby
Ocelové přechody
Samořezné šrouby do vlnité lepenky
Ocelové odpaliště
Svařovací elektrody

Armatura

Vyztužení podle značek

A1
A2
A240
A3
A3 25G2S
A3 35GS
A300
A3 A400C
A3 A500C
V500
AT800

5 mm
6 mm
8 mm
10 mm
12 mm
14 mm
16 mm
18 mm
20 mm
22 mm
25 mm
28 mm
32 mm
36 mm
40 mm

ASP
Záliv
Helical
Pro založení
Ležící
Neměřeno
Nerez
Vlnitá A3
Spirála
Ocel, kov
Konstrukce

Nosníky podle velikosti

10 (100 mm)
12 (120 mm)
14 (140 mm)
16 (160 mm)
18 (180 mm)
20 (200 mm)
22 (220 mm)
24 (240 mm)
25 (250 mm)
36 (360 mm)

30Sh1
35Sh2
B1
B2
T-nosník
Širokopřírubový I-nosník
Jednokolejka M
Sloupec I-nosník K
Svařovaný I-nosník
Ш1
Ш2

R18
R24
R43
R50
R65
Použité kolejnice
Upevnění na kolejnici

druhy

Kalibrovaný čtverec
Nerezový čtverec

druhy

Bronzová příčka
Kalibrovaná tyč
Kovová tyč
Niobová tyč
Pozinkovaná tyč
Plechová tyč
Nerezová tyč
ocelová tyč
Kruh válcovaný za tepla
Kalibrovaný kruh GOST od výrobce
Kruh z nerezové oceli GOST
Pozinkovaný kruh
Hexahedron

druhy

hliníkový plech
Plech válcovaný za tepla
Vlnitý plech
Nerezový plech
Plech pozinkovaný
Děrovaný plech
Tahokov (EPS)
Kosočtverečný list
Plech válcovaný za studena
Čočkový list

druhy

Pás válcovaný za tepla
Páska z nerezové oceli
Pozinkovaný pás
Obvazová páska
kovová páska
páska
Pozinkovaný pás

druhy

Hliníkový drát
Výztužný drát VR
pletací drát
Drátěná tyč
Pozinkovaný drát
Mosazný drát
Měděný drát
Nerezový drát
Nichromový drát
Drát pozinkovaný
Pružinový drát
Svařovací drát
Ocelový drát
Ocelové lano
Drát Egoza
Ostnatý drát v cívkách

druhy

Hliníkový profil
Flexibilní profil
Ohnutý profil
Čtvercový profil
Montážní profil
Profil z nerezové oceli
Pozinkovaný profil
T-profil

druhy

Oboustranný vlnitý plech
Obložení plotu
Střešní krytina
Nosný vlnitý plech
Pozinkovaná vlnitá lepenka
Profilované plechy se vzorem
Vlnitý obklad stěn
Tvarovaný vlnitý plech

Profesionální podlahy С8
Profesionální podlahy С10
Profesionální podlahy С20
Profesionální podlahy С21
Palubovka NS35
Palubovka NS44
Profilovaný H57
Profilovaný H60
Profilovaný H75
Profilovaný H114

druhy

Hliníková síťovina
Výztužná síťovina
Vyztužená síťovina
Jemná síťovina
Síť z nerezové oceli
Síťovina pozinkovaná
Proutěná síťovina
Drátěné pletivo
Rabitz
Svařovaná síťovina
Ocelové pletivo
Tkaná síťovina
Tahokovová síť (CPVS)

Silniční síť
Plotové pletivo
Síťové zdivo
Oplocení pletivo
Stavební pletivo
Sádrové pletivo

druhy

Bezešvé trubky
Trubky velkého průměru
Trubky VGP
Trubky válcované za tepla
Plotové trubky
Trubky tlustostěnné
Čtvercové trubky
Kulaté trubky
Trubky z nerezové oceli
Pozinkované trubky
Profilové trubky
Elektricky svařované trubky
AISI trubka
Použité trubky

druhy

Ohnuté rohy
Úhly válcované za tepla
Nestejné úhly
Rohy z nerezové oceli
Pozinkované rohy
Stejné úhly

Značky

Kanál 5 (P, U)
Kanál 6
Kanál 6,5 (P, U)
Kanál 8
Kanál 10
Kanál 12
Kanál 14P, 14U
Kanál 16
Kanál 18, 18P
Kanál 20P, 20U
Kanál 22P, 22U
Kanál 24
Kanál 27P, 27U

Ohnutý kanál
Za tepla válcované kanály

Kanál 80
Kanál 100
Kanál 300
Kanál 360
Kanál 400
Kanál 500

AISI

AISI analog
AISI 201
AISI 202
AISI 303
AISI 304
AISI 310
AISI 316
AISI 321
AISI 409
AISI 410
AISI 420
AISI 430
AISI 439
AISI 440
AISI 904l

Dekorativní nerezová ocel
Nerezové zrcadlo
Nerezová ocel matná
Perforovaná nerezová ocel
Vlnitá nerezová ocel
Nerezová ocel leštěná

Sortiment

Výztužné klece
Pevné části
Ocelové příruby
Ocelové ohyby
Ocelové přechody
Samořezné šrouby do vlnité lepenky
Ocelové odpaliště
Svařovací elektrody

Válcovaný kov
Zinkování kovů
Řezání a sekání kovu
Dodávka

Teplota tání (teplota kapaliny) je teplota, při které se látka stává zcela kapalným stavem. Teplota tuhnutí (teplota solidu) je teplota, při které látka zcela ztuhne.

U čistých látek (prvků) se teploty likvidu a solidu shodují. Pro roztoky, které zahrnují ocel a litinu, existuje takzvaný teplotní rozsah krystalizace, ve kterém současně koexistují pevná a kapalná fáze.

Výpočet teplot tání a tuhnutí oceli

Teplota tání a tuhnutí oceli závisí na jejím složení.

Zpravidla při výpočtu T_L a T_S učinit předpoklad o aditivitě vlivu legujících činidel a nečistot na hodnoty těchto veličin. V tomto případě se změna teploty tání/tuhnutí v důsledku přítomnosti konkrétního prvku vypočítá jako

T_{L/S slitina} = T — ΣdT_L/Si
kde T_L/Salloy — teplota likvidu/solidu slitiny, K;
Т — teplota tání rozpouštědla (železa), K;
dT_L/Si – pokles TL a TS v důsledku přítomnosti i-tého prvku v kovu, K.

Vliv různých prvků na teploty tání a krystalizace je určen z fázových diagramů pro každý prvek i (použité fázové diagramy jsou uvedeny v tabulce níže).

systém	Stavový diagram (obrázek se otevře v novém okně)
Fe-C	Fázový diagram železo-uhlík Fe-C
Fe-Si	Fázový diagram železo-křemík Fe-Si
Fe-Mn	Fázový diagram železo-mangan Fe-Mn
Fe-S	Fázový diagram železo-síra Fe-S
Fe-P	Fázový diagram železo-fosfor Fe-P
Fe-Cr	Fázový diagram železo-chrom Fe-Cr
Fe-Ni	Fázový diagram železo-nikl Fe-Ni
Fe-Mo	Fázový diagram železo-molybden Fe-Mo
Fe-Ti	Fázový diagram železo-titan Fe-Ti
Pár	Fázový diagram železo-wolfram Fe-W
Fe-V	Fázový diagram železa vanadu Fe-V
Fe-Al	Fázový diagram železo-hliník Fe-Al

Přitom se předpokládalo, že jejich vliv na uvažované veličiny je lineární, tzn.

dT_L/Si = k_L/Si·[i]kde k_L/Si — průměrný koeficient sklonu čáry likvidu (solidus) na fázovém diagramu v určitém koncentračním rozsahu uvažovaného prvku, K/%;
[i] — koncentrace prvku i, hm. %

kL/Si = <(TL/Si)a — (TL/Si)b>/
kde (TL/Si)a a (TL/Si)b jsou teplota likvidu/solidu taveniny, když je koncentrace prvku i v ní rovna [i]a a [i]b, v tomto pořadí, K.

Specifické hodnoty k_{L/S i} byly získány následovně:

k_LC = (1539 – 15. )/. = 64 tis_SC = (1539 – .)/. = 356 při C < 0,1

k_LC = (1539 – 15. )/. = 64 tis_SC = (1539 – .)/. = 141 při C > 0,1

k_LCr = (1539 – 1515)/22 = 1,09 k_SCr = (1539 – 1505)/22 = 1,54

k_LNi = (1539 – 1449)/50 = 1,80 k_SNi = (1539 – 1436)/50 = 2,06

k_LMo = (1539 – 1460)/33 = 2,39 k_SMo = (1539 – 1450)/33 = 2,70

k_LV = (1539 – 1475)/30 = 2,13 k_SV = (1539 – 1468)/30 = 2,37

k_LS = (1539 – 1530)/0,20 = 45,0 k_SS = (1539 – 1365)/0,20 = 870

pokud je obsah síry větší než 0,2, pak dT_SS= 1539 – 1365 = 174

k_LP = (1539 – 1400)/5 = 27,8 k_SP = (1539 – 1050)/5 = 97,8

Je vhodné vypočítat vliv uhlíku na teploty likvidu a solidu s přihlédnutím k regresním výrazům znázorněným na obrázku níže.

Fázový diagram železo-uhlík
(při použití vložte odkaz na webovou stránku steelcast.ru)

Teploty likvidu a solidu se tedy vypočítají jako

Je třeba zdůraznit, že hodnota TS nemá praktický význam, protože během krystalizačního procesu dochází k výrazné redistribuci prvků mezi kapalnou a pevnou fází, v důsledku čehož je kapalina obohacena segregací, především uhlíkem, sírou a fosfor (co určuje schopnost prvků segregovat se dozvíte zde), který přirozeně snižuje teplotu tuhnutí, proto je teplota, při které litý kov ve většině případů zcela ztuhne, mnohem nižší než vypočtená hodnota T hodnota_S.

Níže je uvedena práce A. N. Smirnova, která podrobněji zkoumá problematiku stanovení teploty tavení a tuhnutí oceli

A. N. Smirnov, L. Nedeljkovic, M. Djurdzhevich, T. V. Černobaeva a Z. Odanovich

Doněcká státní technická univerzita (Ukrajina) a Bělehradská univerzita (Jugoslávie)

Přesné provozní informace o teplotě likvidu oceli mají velký praktický význam, protože v závislosti na vybavení provozovně pro mimopecní zpracování je to právě tato teplota, která určuje teplotní režim od odpichu do konce lití, zejména u průběžného odlévání. To umožňuje pracovat s optimálně nízkým stupněm přehřívání a zajišťuje jemnozrnnou strukturu odlitku a vysokou kvalitu obrobku. Je známo, že měření teploty likvidu (TL) nezpůsobuje výrazné potíže. Uvedeného chemického složení oceli je však dosaženo ukončením mimopecní úpravy před zahájením kontinuálního lití, což výrazně omezuje možnost využití experimentálních dat (záznam ochlazovací křivky). Pro rychlé určení hodnoty TL je proto vhodné provést výpočty pomocí údajů o chemickém složení oceli.

Mezitím výběr jakékoli univerzální metody pro výpočet teploty likvidu v praxi způsobuje značné potíže, protože doporučení odborníků zapojených do řešení tohoto problému jsou zcela protichůdná. Porovnání přesnosti a spolehlivosti metod výpočtu T_L pro ocel různých jakostí byla v této práci provedena.

Většina známých metod pro výpočet teploty likvidu uhlíkové a legované oceli je založena na polynomických výrazech, které lze shrnout následovně [1. 9]:

kde Tmelt Fe je teplota tání čistého železa (v souladu s většinou známých doporučení T_plavání Fe = 1539 °C); A — součinitel redukce teploty tání čistého železa (zavádí se, pokud se vezme hodnota teploty tání železa, která se liší od výše uvedené hodnoty); A₁ a a₂ — koeficienty významnosti 1. a 2. řádu pro odpovídající prvek i obsažený v oceli dané jakosti; [i] je obsah prvku i v oceli dané jakosti, %.

Základem pro vyjádření tohoto typu je hypotéza, že každý z chemických prvků nezávisle na sobě ovlivňuje pokles teploty likvidu železa. V tomto případě lze výsledný vliv všech prvků rozpuštěných v oceli na pokles teploty likvidu získat na základě dvoufázových diagramů Fe-Xi. Proto se tyto výrazy liší pouze tím, jak je čára likvidu v binárním diagramu aproximována ze strany železa. V nejjednodušším případě je nahrazena tečnou přímkou k přímce likvidu na straně železa a výraz pro teplotu likvidu je zjednodušen na polynom prvního řádu. Podobné výrazy, jak je vidět z tabulky. 1 [1. 4], liší se v hodnotách koeficientů a_i a přijatý bod tání železa.

Vliv změny koncentrace každého chemického prvku na pokles teploty tání železa lze také vzít v úvahu popisem čáry likvidu pomocí polynomu druhého řádu nebo uložením přerušované čáry do křivky teploty likvidu. Navíc nestejný sklon segmentů přerušované čáry v koncentračních intervalech bere v úvahu vliv vlastní koncentrace každého prvku na pokles teploty tání železa. Jako ilustrace v tabulce. 1 jsou uvedeny údaje z prací [5. 7], kde se bere v úvahu pouze koncentrační závislost vlivu uhlíku a práce [8, 9], kde je tato koncentrační závislost vyjádřena i pro řadu dalších prvků v oceli. Uvedeno v tabulce. 1 lze použít pouze v těch koncentračních oblastech, ve kterých se při tuhnutí tvoří pevný roztok.

Směrodatné odchylky σ (tabulka 1) však nemohou sloužit jako obecné kritérium pro posouzení spolehlivosti a použitelnosti každého ze vzorců, protože specialisté obvykle používají mírně odlišné technické metody a nástroje pro měření teploty likvidu oceli. Zdá se, že takové posouzení by mělo být provedeno pro data, která byla získána za přibližně stejných podmínek s poměrně spolehlivým měřením teploty likvidu ve vztahu k velkému množství jakostí oceli.

V této práci jsme vybrali výsledky měření teploty likvidu pro ocel 87 jakostí podle údajů A.A. Howe [10]. Chemické složení oceli některých z těchto jakostí a výsledky měření teploty likvidu jsou uvedeny v tabulce. 2. V tomto případě pro ocel složení 1-10 byla teplota likvidu stanovena termickou analýzou vzorku o hmotnosti 400 g, pro ocel složení 11-20 – současně termickou a diferenciální termickou analýzou vzorku o hmotnosti 40 g .

Bylo zjištěno, že vypočtené teploty likvidu ve většině případů přesahují experimentální data. S poklesem teploty likvidu, který odpovídá zvýšení obsahu uhlíku a legujících prvků v oceli, se šíření rozšiřuje.

Výsledky posouzení spolehlivosti výpočtů teploty likvidu (tabulka 3) ukazují, že použití navržených vzorců se nevyznačuje vysokou mírou přesnosti, neboť i ty nejpřesnější výsledky výpočtů mají směrodatnou odchylku asi ±2,5, což odpovídá rozprostřené pásmo ±7,5 °C .

Podle autorů tohoto článku může být taková odchylka vypočtených dat od experimentálních dat způsobena zejména tím, že tyto vzorce nezohledňují charakter interakce jednotlivých chemických prvků při určité koncentraci. Z prací [11-13] je známo, že pokud se za přítomnosti jakéhokoli jiného prvku nebo se zvýšením jeho vlastní koncentrace změní koeficient aktivity daného prvku, pak jeho vliv na T_L ocel se musí odpovídajícím způsobem změnit.

Rostoucí vliv koeficientu aktivity uhlíku se zvyšující se jeho koncentrací v oceli je ilustrován na příkladu oceli obsahující 1,48 % C (tabulka 4). Při takovém zvýšení koeficientu aktivity uhlíku se jeho skutečný vliv na pokles teploty likvidu, stanovený experimentálně, ukazuje mnohem větší, než lze předpokládat z výsledků výpočtů pomocí známých vzorců. Proto jsou ve většině případů vypočtené hodnoty T_L znatelně vyšší než experimentální. V opačném případě, pokud ocel obsahuje prvek, který snižuje aktivitu uhlíku, a tudíž uhlík snižuje aktivitu tohoto prvku v oceli (B, tabulka 4, manganová ocel), je skutečný pokles teploty likvidu stanovený experimentálně menší. než ta vypočtená pomocí vzorců, které nezohledňují vzájemné ovlivnění aktivit, což je vyjádřeno kladnou odchylkou rozdílů mezi experimentálními a vypočtenými hodnotami T_L. Složitější příklad (B, tabulka 4) pro ocel s vysokým obsahem niklu ilustruje velké odchylky v rozdílech mezi experimentálními a vypočtenými hodnotami T_L v kladném směru téměř ve všech vzorcích, což je zjevně důsledek nedostatečného popisu čáry likvidu ve dvojkové soustavě Fe-Ni.

Je třeba poznamenat, že byly uvažovány pouze dvousložkové a třísložkové systémy (tabulka 4), důvod odchylky vypočítaných experimentálních hodnot TL lze rozumně vysvětlit. Největší rozptyl odchylek T hodnot_L pozorované u legované oceli vícesložkového složení, kde je interakce mezi prvky složitější. V důsledku toho jsou u oceli tohoto složení odchylky způsobené nedostatečným zohledněním účinků takových interakcí na snížení teploty likvidu méně předvídatelné.

Jak je vidět z tabulky. 2, pro uhlíkovou a nízkolegovanou ocel skupiny dT_ženatý má zápornou hodnotu a v absolutní hodnotě v každém jednotlivém případě větší než dTmin. Ve více než 90 % případů jsou hodnoty dTmin rozloženy podle normálního zákona v intervalu ± 2 °C kolem aktuální teploty likvidu a asi 70 % – v intervalu ± 1 °C.

Tabulka 1. Koeficienty aa₁ a a₂ charakterizující míru vlivu chemických prvků obsažených v oceli na pokles teploty likvidu*

Zdroj	а	Koeficienty a₁ a a₂ (jmenovatel podle údajů z [7] a [9])																	σ**
Zdroj	а	С	Si	Mn	S	Р	Cr	Ni	Al	Mo	V	Cu	H2	O2	Nb	Co	Ti	W	σ**
[1]	3	7	7,6	4,9	38	34	1,3	3,1	3,6	–	–	4,7	–	–	–	–	–	–	+ 4
[2]	3	78	7,6	4,9	30	34	1,3	3,1	3,6	2,0	2,0	5,0	–	–	–	–	18	–	± 12
[3]		67	7,8	5,0	25	30	1,5	4,0	–	2,0	2,0	5,0	90	69	8	2,3	–	–	± 8
[4]	5	80	14,0	4,0	35	35	35,0	1,4	2,6	3,4	1,2	–	–	–	–	–	–	–	± 10
[5]	1	55/80	13,0	4,8	30	30	1,5	4,3	–	–	–	4,7	–	–	–	–	–	–	± 10
[6]		65 (C<1,0) 70 (C>1,0)